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8. Protection des réseaux - Généralités

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8.1 Tous les disjoncteurs et les fusibles d’une installation doivent pouvoir supporter le courant maximal de court circuit susceptible d’y passer; toutefois, l’usage d’un disjoncteur ou d’un fusible de pouvoir de coupure inférieur au courant de court circuit présumé à l’endroit où il est installé est permis, à condition que ce disjoncteur ou ce fusible soit doublé en amont par :

  1. soit un fusible dont les caractéristiques conviennent au service prévu;
  2. soit un disjoncteur dont le déclenchement instantané est réglé à 90 % au maximum du pouvoir de coupure du dispositif protégé : le dispositif de protection auxiliaire doit présenter un pouvoir de coupure au moins égal au courant de court circuit présumé à l’endroit où il est installé et les caractéristiques temps courant doivent être bien coordonnées.

8.2 Le pouvoir de fermeture de chaque disjoncteur ou interrupteur prévu pour être fermé, si nécessaire, sur court circuit, doit au moins être égal à la valeur maximale du courant de court circuit à l’endroit où il est installé; en courant alternatif, cette valeur maximale correspond à la valeur de crête permettant une asymétrie maximale.

8.3 Disposer les dispositifs de protection contre les surcharges et les courts circuits de manière à assurer une protection sélective aussi efficace que possible de toutes les charges essentielles.

8.4 Pour l’estimation du courant de court circuit présumé dans les circuits c.a., considérer l’impédance équivalente du circuit au point du défaut.

8.5 Considérer la valeur efficace maximale du courant de court circuit asymétrique comme étant égale à la somme de la contribution de la génératrice évaluée sur la base de l’impédance des circuits, comprenant les réactances subtransitoires sur axe direct des génératrices, et de la contribution du moteur évaluée à 4 fois le courant nominal des moteurs.

8.6 Considérer la valeur efficace moyenne du courant de court circuit asymétrique comme étant égale à la somme de la contribution de la génératrice évaluée sur la base de l’impédance des circuits, comprenant les réactances subtransitoires sur axe direct des génératrices, et de la contribution du moteur évaluée à 3,5 fois le courant nominal des moteurs.

8.7 Pour les circuits c.a., calculer le courant de courtcircuit maximal disponible en fonction de la somme de la contribution de toutes les génératrices qui peuvent fonctionner en parallèle en même temps quand se produit un défaut triphasé aux bornes du côté de la charge du dispositif de protection; dans ces conditions, choisir les disjoncteurs tripolaires en fonction de la valeur efficace asymétrique moyenne du courant dans les trois phases; choisir les fusibles en fonction de la valeur efficace asymétrique maximale du courant qui circule dans une des trois phases; on obtient les valeurs efficaces asymétriques du courant en appliquant aux valeurs symétriques les facteurs Kl et K2 de la figure 8-1 ou les coefficients donnés au tableau 8-1; la réactance inductive (X) et la résistance (R) du circuit considéré permettent de déterminer le rapport X/R de la figure 8-1. Si la réactance des génératrices est inconnue, les valeurs suivantes permettent d’évaluer la contribution des génératrices, pour l’obtention d’une évaluation primaire des courants de court circuit :

  1. le courant asymétrique efficace maximal = 10 fois le courant à pleine charge de la génératrice;
  2. le courant asymétrique efficace moyen = 8,5 fois le courant à pleine charge de la génératrice;
  3. ces valeurs d’estimation de la contribution des génératrices ne peuvent servir si les caractéristiques de cette génératrice indiquent une limite inhabituellement stricte de limitation de chute de tension transitoire.

8.8 Pour l’estimation du courant maximal de court circuit dans les circuits c.c., poser l’hypothèse que toutes les génératrices qui peuvent fonctionner simultanément en parallèle débiteraient, si elles n’étaient limitées que par leur résistance interne, 10 fois leur courant nominal et que les moteurs qui peuvent
être en service simultanément pourraient utiliser 6 fois la somme de leurs puissances nominales.

8.9 Lorsque des dispositions sont prises pour obtenir une alimentation d’une source extérieure, terrestre ou autre, le pouvoir de coupure du dispositif de protection de l’alimentation terrestre doit dépendre du courant maximal de court circuit que peut débiter la source extérieure.

8.10 Les fusibles doivent être montés de façon que le fonctionnement en monophasé d’un moteur c.a. triphasé soit impossible; lorsque la protection contre les surcharges n’est pas conçue pour fournir la protection contre le fonctionnement en monophasé, il est nécessaire d’avoir recours à un dispositif supplémentaire de protection contre le fonctionnement en monophasé.

Tableau 8-1 : Facteurs asymétriques

  Coefficient applicable à la valeurefficace du courant symétrique
Rapport X\R du court-circuit Valeur efficace asymétrique maximale dans une phase à un
demi-cycle Mm (Facteur asymétrique)
K2 		Valeur efficace asymétrique moyenne dams les trois phases
à un demi-cycle Ma
K1
- 1,732 1,394
100,00 1,696 1,374
49,993 1,665 1,335
     
33,322 1,630 1,336
24,979 1,598 1,318
19,974 1,568 1,301
     
16,623 1,540 1,285
14,251 1,511 1,270
13,460 1,485 1,256
     
11,066 1,460 1,241
9,9301 1,436 1,229
9,0354 1,413 1,216
     
8,2733 1,391 1,204
7,6271 1,372 1,193
7,0721 1,350 1,182
     
6,5912 1,330 1,171
6,1695 1,312 1,161
5,7947 1,294 1,152
5,4649 1,277 1,143
5,1672 1,262 1,135
4,8990 1,247 1,127
     
4,6557 1,232 1,119
4,4341 1,218 1,112
4,2313 1,205 1,105
     
4,0450 1,192 1,099
3,8730 1,181 1,093
3,7138 1,170 1,087
     
3,5661 1,159 1,081
3,4286 1,149 1,075
3,3001 1,139 1,070
     
3,1798 1,130 1,066
3,0669 1,121 1,062
2,9608 1,113 1,057
     
2,8606 1,105 1,053
2,7660 1,098 1,049
2,6764 1,091 1,046
     
2,5916 1,084 1,043
2,5109 1,078 1,039
2,4341 1,073 1,036
     
2,3611 1,068 1,033
2,2913 1,062 1,031
2,2246 1,057 1,028
     
2,1608 1,053 1,026
2,0996 1,049 1,024
2,0409 1,045 1,022
1,9845 1,041 1,020
1,9303 1,038 1,019
1,8780 1,034 1,017
     
1,8277 1,031 1,016
1,7791 1,029 1,014
1,7321 1,026 1,013
     
1,5185 1,015 1,008
1,3333 1,009 1,004
1,1691 1,004 1,002
     
1,0202 1,002 1,001
0,8819 1,0008 1,0004
0,7500 1,0002 1,00005
     
0,6198 1,00004 1,00002
0,0000 1,00000 1,00000

Figure 8-1: Factures de conversion de décrément du courant du fuite à la masse

Rapport X/R

figure 8-1: factures de conversation du décrément du courant de fuite à la masse

K1 Rapport entre le courant efficace asymétrique moyen dans les trois phases à un demi-cycle et le courant efficace.
K2 Rapport entre le courant efficace asymétrique maximal dans une phase à un demi-cycle et le courant efficace.

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Date de modification :
2010-01-07