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Appendice I

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Établissement des courbes de stabilité

1. Généralités

1) Les courbes hydrostatiques et les courbes de bras de levier de redressement sont normalement établies pour le navire ayant la différence prévue au projet. Toutefois, lorsque la différence prévue en exploitation ou lorsque les formes et les dispositions du navire sont telles qu’un changement d’assiette a une influence appréciable sur les bras de levier de redressement, on doit tenir compte d’un tel changement d’assiette.

2) On tiendra compte dans les calculs du volume du navire jusqu’à la surface supérieure du revêtement de pont. Dans le cas de navires en bois, les dimensions doivent être mesurées jusqu’à l’extérieur du bordé.

2. Superstrutures, roofs, etc. dont il peut être tenu compte

3) On pourra tenir compte des superstructures fermées conformes aux dispositions de la règle 3, paragraphe (10), alinéa (b) de la Convention de 1966 sur les lignes de charge.

4) On pourra tenir compte également du deuxième étage des superstructures fermées de la même manière.

5) Il peut être tenu compte des roofs situés sur le pont de franc-bord s’ils satisfont aux conditions prévues pour les superstructures formulées à la règle 3, paragraphe (10), alinéa (b) de la Convention de 1966 sur les lignes de charge.

6) Lorsque les roofs satisfont aux conditions mentionnées ci-dessus, main ne présentent pas d’issue supplémentaire vers le pont situé au-dessus, il ne doit pas en être tenu compte; toutefois, les ouvertures de pont pratiquées à l’intérieur de tels roofs sont considérées comme étant fermées, même s’il n’existe aucun moyen de fermeture.

7) Les roofs dont les portes ne satisfont pas aux exigences de la règle 12 de la Convention de 1966 sur les lignes de charge ne sont pas pris en considération; cependant, les ouvertures de pont situées à l’intérieur de tels roofs sont considérées comme étant fermées si leurs moyens de fermeture satisfont aux règles 15, 17 ou 18 de cette Convention.

8) Les roof situés sur les ponts au-dessus du pont de franc-bord ne sont pas pris en considération, mais les ouvertures situées à l’intérieur de ceux-ci peuvent être considérées comme étant fermées.

9) Les superstructures et les roofs qui ne sont pas considérés comme fermés peuvent cependant être pris en considération pour les calculs de stabilité jusqu’à l’angle d’envahissement de leurs ouvertures. (A cet angle, la courbe de stabilité statique devra présenter un ou plusieurs paliers, et les espaces envahis seront considérés comme inexistants dans les calculs ultérieurs.)

10) Dans les cas où le navire coulerait à la suite d’un envahissement par n’importe quelle ouverture, la courbe de stabilité devrait être arrêtée à l’angle d’envahissement correspondant et le navire serait considéré comme ayant perdu toute stabilité.

11) Les petites ouvertures telles que celles qui sont destinées au passage de câbles ou de chaînes, des palans et des ancres, ainsi que les orifices de dalots, de décharges et de tuyaux sanitaires ne sont pas considérés comme ouverts si l’angle d’inclinaison correspondant à leur immersion est supérieur à 30°. Si, par contre, l’angle d’inclinaison correspondant à leur immersion est inférieur ou égal à 30°, on les considérera comme ouverts si l’Administration estime qu’ils constituent une source d’envahissement important.

12) On peut tenir compte des puits; les écoutilles peuvent également être prises en considération suivant le degré d’efficacité de leurs dispositifs de fermeture.

3. Influence des carènes liquides

13) Pour tous les états de chargement, on corrigera la hauteur métacentrique initiale et les courbes de stabilité pour tenir compte de l’effet des carènes liquides dans les citernes et autres compartiments destinés au logement des liquides, en se fondant sur les hypothèses suivantes :

  1. les compartiments dont il est tenu compte pour déterminer l’effet des carènes liquides sur la stabilité à tous les angles d’inclinaison doivent comprendre les compartiments isolés ou les combinaisons de compartiments affectés à chaque type de liquide (y compris ceux qui sont destinés au lestage en eau) qui, suivant les conditions de service envisagées, sont susceptibles de comporter simultanément des surfaces libres;
  2. pour déterminer la correction à apporter aux calculs pour tenir compte de l’effet des carènes liquides, on considère comme étant partiellement remplis ceux des compartiments qui ont la plus grande valeur du moment Mf.s. pour un angle de 30° d’inclinaison, lorsqu’ils sont remplis à 50 pour cent de leur capacité;
  3. la valeur de Mf.s. pour chaque compartiment pourra se déduire de la formule suivante :
    • formula
    • où :
    • Mf.s. = moment de surface libre à un angle d’inclinaison quelconque en mètre/tonnes
    • v = capacité totale du compartiment en mètres cubes
    • b = largeur maximale du compartiment en mètres
    • symbole: poids spécifique du liquide dans le compartiment en tones/mères cubes = poids spécifique du liquide dans le compartiment en tonnes/mètres cubes
    • symbole: coeffiient de remplissane du compartiment = v/blh = coefficient de remplissage du compartiment
    • h = hauteur maximale du compartiment en mètres
    • l = longueur maximale du compartiment en mètres
    • k = facteur, sans dimensions, déterminé à partir du tableau ci-après, en fonction du rapport b/h. On détermine les valeurs intermédiaires par interpolation (linéaire ou graphique).
  4. il n’y a pas lieu de tenir compte dans les calculs des petits compartiments pour lesquels :
    • formula
    • où :
    • Δ min = déplacement minimal du navire en tonnes métriques.
  5. les liquides impompables restant habituellement dans les compartiments vides ne sont pas pris en considération dans les calculs.

4. Effet de la cargaison de bois en pontée

14) Dans le cas des navires transportant des cargaisons de bois en pontée, l’ Administration peut admettre que l’on tienne compte de la flottabilité de la cargaison en pontée en supposant que cette cargaison a une perméabilité égale à 25 pour cent du volume qu’elle occupe. Des courbes complémentaires de stabilité peuvent être exigées si l’Administration juge nécessaire d’étudier l’influence de perméabilités différentes et/ou d’une hauteur effective différente de la cargaison en pontée.

Tableau des baleurs du coefficient "K" entrant dans le calcul des corrections pour carènes liquides
b/h e
  5° 10° 15° 20° 30° 40° 45° 50° 60° 70° 75° 80° 90°
20 0.11 0.12 0.12 0.12 0.11 0.10 0.09 0.09 0.07 0.05 0.04 0.03 0.01
10 0.07 0.11 0.12 0.12 0.11 0.10 0.10 0.09 0.07 0.05 0.04 0.03 0.01
5 0.04 0.07 0.10 0.11 0.11 0.11 0.10 0.10 0.08 0.07 0.06 0.05 0.03
3 0.02 0.04 0.07 0.09 0.11 0.11 0.11 0.10 0.09 0.08 0.07 0.06 0.04
2 0.01 0.03 0.04 0.06 0.09 0.11 0.11 0.11 0.10 0.09 0.09 0.08 0.06
1.5 0.01 0.02 0.03 0.05 0.07 0.10 0.11 0.11 0.11 0.10 0.10 0.10 0.08
1 0.01 0.01 0.02 0.03 0.05 0.07 0.09 0.10 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13
0.75 0.01 0.01 0.02 0.02 0.04 0.05 0.07 0.08 0.15 0.16 0.16 0.16 0.17
0.5 0.00 0.01 0.01 0.02 0.02 0.04 0.04 0.05 0.16 0.18 0.18 0.21 0.25
0.3 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.02 0.03 0.11 0.19 0.19 0.27 0.42
0.2 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.04 0.07 0.13 0.27 0.63
0.1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.04 0.06 0.14 1.25

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Date de modification :
2010-01-21